АРМАТУРА
2.12. Для армирования железобетонных конструкций, работающих при воздействии повышенной и высокой температур, арматура должна приниматься по СНиП 2.03.01-84.
Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона при нагреве арматуры выше 400 °С рекомендуется предусматривать стержневую арматуру и прокат из:
легированной стали марки 30ХМ по ГОСТ 4543-71;
коррозионно-стойких, жаростойких и жаропрочных сталей марок 12Х13, 20Х13, 08Х17Т, 12Х18Н9Т, 20Х23Н18 и 45Х14Н14В2М по ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75.
Предельно допустимую температуру применения арматуры и проката в железобетонных конструкциях следует принимать по табл. 17.
Таблица 17
|
Вид и класс арматуры,
марки стали и проката |
Предельно допустимая температура, °С, применения арматуры и проката, установленных в железобетонных конструкциях
|
|
|
по расчету |
по конструктивным соображениям |
|
Стержневая арматура классов:
А-I и А-II |
400 |
450 |
|
А-III, Ат-III, А-IIIв, А-IV, Ат-IV, А-V, Ат-V,
А-VI, Ат-VI |
450 |
500 |
|
ненапрягаемая |
450 |
- |
|
напрягаемая |
250
|
- |
|
Проволочная арматура классов:
Вр-I |
400 |
450 |
|
В-II, Вр-II, К-7, К-19 |
150 |
- |
|
В-I
|
- |
450 |
|
Прокат из стали марок ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5 и ВСт3пс6
|
400 |
450 |
|
Стержневая арматура и прокат из стали марок:
30ХМ, 12Х13 и 20Х13 |
500 |
700 |
|
20Х23Н18 |
550 |
1000 |
|
12Х18Н9Т и 45Х14Н14В2М и 08Х17Т
|
600 |
800 |
Примечания: 1. При циклическом нагреве предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры должна приниматься на 50 °С ниже указанной в таблице.
2. При многократно повторяющейся нагрузке предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры не должна превышать 100 °С и ненапрягаемой - 200 °С.
3. При нагреве проволоки классов В-I и Вр-I выше 250 °С расчетные сопротивления следует принимать как для арматуры класса А-I по СНиП 2.03.01-84.
РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АРМАТУРЫ
2.13. Расчетные сопротивления основных видов стержневой и проволочной арматуры для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от вида и класса арматуры принимают по СНиП 2.03.01-84.
Расчетные сопротивления арматуры ю жаростойкой стали для предельных состояний первой и второй групп принимают по табл. 18 и 19, которые определены путем деления соответствующих нормативных сопротивлении на коэффициент надежности по арматуре gs, принимаемый для предельных состояний по группам:
первая .......... 1,3
вторая .......... 1,0
Расчетное сопротивление арматуры в соответствующих случаях следует умножать на коэффициент условий работы арматуры по СНиП 2.03.01-84.
При расчете элементов конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, расчетные сопротивления арматуры необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от величины температуры арматуры и длительности ее нагрева.
Таблица 18
|
Арматура и прокат
из стали марки |
Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)
|
Модуль упругости принимают
равным Es Ч 104 МПа (кгс/см2) |
|
30ХМ |
590 (6000) |
21 (210) |
|
12Х13 |
410 (4200) |
22 (220) |
|
20Х13 |
440 (4500) |
22 (220) |
|
20Х23Н18 |
195 (2000) |
20 (200) |
|
12Х18Н9Т и 08Х17Т |
195 (2000) |
20 (200) |
|
45Х14Н14В2М |
315 (3200) |
20 (200)
|
Таблица 19
|
|
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)
|
|
|
растяжению |
|
|
Арматура и прокат из стали марки |
продольной
Rs |
поперечной
(хомутов и отогнутых стержней) Rsw |
сжатию Rsc |
|
30ХМ |
450 (4600) |
- |
400 (4000) |
|
12Х13 |
325 (3300) |
260 (2650) |
325 (3300) |
|
20Х13 |
345 (3500) |
275 (2800) |
345 (3500) |
|
20Х23Н18 |
150 (1550) |
120 (1250) |
150 (1550) |
|
12Х18Н9Т и 08Х17Т |
150 (1550) |
120 (1250) |
150 (1550) |
|
45Х14Н14В2М |
245 (2500) |
195 (2000) |
245 (2500)
|
Таблица 20 - скачать
2.14. Модуль упругости арматуры Es для основных видов стержневой и проволочной арматуры принимается по СНиП 2.03.01-84 и для арматуры и проката из жаростойкой стали - по табл. 18. Коэффициент bs, учитывающий снижение модуля упругости арматуры при нагреве, должен приниматься по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры и проката.
2.15. Коэффициент линейного температурного расширения арматуры ast следует принимать по табл. 20.
В железобетонных элементах, имеющих трещины в растянутой зоне сечения, коэффициент температурного расширения арматуры в бетоне astm определяют по формуле
(49)
где abt, ast - коэффициенты, принимаемые по табл. 14 и 20 в зависимости от температуры нагрева бетона на уровне арматуры и нагрева арматуры;
ja - коэффициент, принимаемый по табл. 21 в зависимости от процента армирования сечения продольной растянутой арматурой/
Таблица 21
|
Отношение момента М1 при расчете по предельному состоянию второй группы к моменту М при расчете по предельному |
Коэффициент ja при проценте армирования сечения продольной арматурой |
|
состоянию первой группы М1
М |
0,2 |
0,4 |
0,7 |
1,0 |
2,0 и более |
|
1,0 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
0,7 |
0,75 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
|
0,5 |
0,55 |
0,80 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
|
0,2 |
0,20 |
0,55 |
0,70 |
0,80 |
0,95
|
Примечание. Коэффициент ja для промежуточных значений отношения 
определяется по интерполяции.
2.16. При расчете на выносливость железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия температур выше 50 °С, следует дополнительно вводить коэффициент условий работы арматуры gs3t, принимаемый при температуре нагрева арматуры, °С:
до 100 ......... 1,00
150 ......... 0,80
200 ......... 0,65
Для промежуточных значений температур коэффициент gs3t определяется по интерполяции.
2.17. При расчете кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, необходимо учитывать упруго-пластические свойства арматуры. Коэффициент упругости арматуры vs, характеризующий упруго-пластические свойства растянутой арматуры, следует принимать по табл. 22 в зависимости от температуры арматуры и длительности нагрева.
Таблица 22
|
Температура
арматуры, °С |
Коэффициент vs при расчете на нагрев
|
|
|
кратковременный |
длительный |
|
50 - 200 |
1,0 |
1,0 |
|
300 |
0,9 |
0,6 |
|
400
|
0,7 |
0,3 |
Примечание. Коэффициент vs для промежуточных значений температур принимается по интерполяции.
3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ
И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ
ПЕРВОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
3.1. Расчет по прочности элементов бетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований настоящих норм и правил.
При расчете бетонных элементов на действие сжимающей силы следует учитывать деформации от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения, определяемые по указаниям пп. 1.27-1.31 и 4.16, суммируя их с эксцентриситетом продольной силы. Если деформации от нагрева уменьшают эксцентриситет продольной сипы, то их не учитывают.
Внецентренно сжатые элементы
3.2. Растет внецентренно сжатых бетонных элементов, подвергающихся равномерному и неравномерному нагреву по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани до 400 °С, необходимо выполнять из условия формулы (12) СНиП 2.03.01-84, в котором расчетное сопротивление бетона Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gbt, приведенный в табл. 10, в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения. Коэффициент a принимают равным 1.
Для элементов прямоугольного сечения площадь сечения сжатой зоны бетона Ab следует определять по формуле (13) СНиП 2.03.01-84.
При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани более 400 °С расчет внецентренно сжатых элементов следует производить с учетом различия прочности бетона по высоте сечения. Сечение по высоте разделяют на две части, нагретых до температуры менее и более 400 °С.
Проверка прочности внецентренно сжатых бетонных элементов с учетом сопротивления бетона растянутой зоны должна производиться из условия формулы (14) СНиП 2.03.01-84, в котором расчетное сопротивление бетона Rbt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10:
при нагреве со стороны сжатой зоны - в зависимости от средней температуры бетона растянутой зоны;
при нагреве со стороны растянутой зоны - в зависимости от температуры бетона растянутой грани.
При проверке прочности сечений необходимо учитывать напряжения растяжения в бетоне sbtt, определяемые по формуле (32), вызванные нелинейным распределением температур бетона по высоте сечения элемента.
Наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элементов не должна превышать предельно допустимую температуру применения бетона, указанную в ГОСТ 20910-82.
Коэффициент h, входящий в формулы (13) и (14) СНиП 2.03.01-84, находят по формулам (19) и (20) тех же норм и правил, принимая момент инерции сечения I равным Ired, который определяют согласно требованиям п. 1.15.
В формуле (22) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление бетона Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gbt, принимаемый по табл. 10, в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения.
Коэффициент b в формуле (21) СНиП 2.03.01-84 следует определять в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 23.
Таблица 23
|
Номера составов бетона по табл. 9 |
Коэффициент b при температуре бетона, °С,
в центре тяжести сечения
|
|
|
50 |
100 |
200 |
300 |
500 |
700 |
900 |
|
1 - 3 |
1,2 |
1,4 |
1,5 |
2,0 |
- |
- |
- |
|
4 - 11, 23, 24 |
1,6 |
1,6 |
1,8 |
1,9 |
6,7 |
16,0 |
- |
|
12 - 18, 29, 30 |
1,5 |
1,5 |
2,0 |
8,0 |
33,0 |
- |
- |
|
19 - 21
|
1,2 |
1,4 |
1,5 |
2,0 |
16,0 |
25,0 |
50,0 |
Примечания: 1. Коэффициент b для промежуточных значений температур определяется по интерполяции.
2. Если температура бетона в центре тяжести внецентренно сжатого сечения превышает наибольшую температуру, для которой даны числовые значения b, то допускается расчетное сечение принимать с неполной высотой, в центре тяжести которого температура бетона не превышает наибольшую величину, указанную в таблице.
Изгибаемые элементы
3.3. Изгибаемые бетонные элементы, подвергающиеся воздействию температуры, допускается применять только в случае, если они лежат на грунте или специальной подготовке, и, в виде исключения. в других случаях при условии, что они рассчитываются на нагрузку от собственного веса и под ними исключается возможность нахождения людей и оборудования.
Расчет изгибаемых бетонных элементов должен производиться из условия (23) СНиП 2.03.01-84, в котором коэффициент a для бетона составов № 1-21, 23, 29 (см. табл. 9) принимается равным 1; расчетное сопротивление бетона Rbt следует дополнительно умножать на коэффициент условия работы бетона gtt, принимаемый согласно указаниям п. 3.2.
При этом необходимо учитывать напряжения растяжения sbtt в бетоне по указаниям п. 3.2.
При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани выше 400 °С момент сопротивления сечения Wpl следует определять по формуле (16) СНиП 2.03.01-84, принимая площадь, статический момент и момент инерции приведенного сечения по указаниям п. 1.15.
3.4. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должны производить по СНиП 2.03.01-84 и дополнительным указаниям п. 3.16.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПО ПРОЧНОСТИ
Расчет по прочности сечений,
нормальных к продольной оси элемента
3.5. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента, при воздействии повышенных и высоких температур должны выполнять по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований пп. 3.6-3.9.
3.6. Расчетные сопротивления бетона Rb следует принимать с учетом коэффициента условий работы бетона gbt, определяемого по табл. 10:
для элементов прямоугольного и кольцевого сечений, а также тавровых сечений с полкой в растянутой зоне - в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения;
для двутавровых и тавровых сечений с полкой в сжатой зоне - в зависимости от средней температуры бетона отдельно сжатой зоны ребра и сжатых свесов полки.
Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольных сечений при x < xR допускается принимать по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2h0 от сжатой грани сечения. Если x = xR h0 или сечение полностью сжато (x = h), коэффициент условий работы бетона gbt допускается принимать в зависимости от температуры бетона, расположенного на расстоянии 0,5х от сжатой грани сечения.
При расчете на нагрузку наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элемента не должна превышать предельно допустимой температуры применения бетона, указанной в ГОСТ 20910-82. Полка, расположенная в растянутой зоне, в расчете не учитывается.
Расчетные сопротивления арматуры Rs и Rsc следует принимать с учетом коэффициента условий работы арматуры gst, определяемого по табл. 20 в зависимости от температуры соответствующей арматуры. При этом температура арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры применения арматуры, устанавливаемой по расчету (см. табл. 17).
3.7. При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона xR по формуле (25) СНиП 2.03.01-84 величину w следует вычислять по формуле (26) тех же норм и правил, принимая коэффициент а равным для бетона составов (см. табл. 9):
№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 и 21 - 0,85;
№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23 и 29 - 0,80.
В формуле (25) СНиП 2.03.01-84 для жаростойкой арматуры, указанной в табл. 19, следует принимать ssc,u = Rs. Для всех классов арматуры коэффициент условий ее работы gst принимают по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры.
3.8. При определении условной критической силы Ncr по формуле (58) СНиП 2.03.01-84 следует учитывать указания пп. 3.2 и 4.4.
При расположении арматуры только у одной из граней сечения, вычисляя Ncr по формуле (58) СНиП 2.03.01-84, принимают Is = 0.
3.9. При расчете центрально растянутых железобетонных элементов, неравномерно нагретых по высоте сечения, правая часть условия (60) СНиП 2.03.01-84 заменяется суммой произведений площади арматуры, расположенной по каждой из сторон сечения, на расчетное сопротивление арматуры Rs и коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры соответствующей арматуры.
Расчет по прочности сечений,
наклонных к продольной оси элемента
3.10. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, при воздействии повышенных и высоких температур должен производиться на действие поперечной силы и изгибающего момента по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований пп. 3.11-3.15.
Расчет сечений,
наклонных к продольной оси элемента,
на действие поперечной силы
3.11. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы должно соблюдаться условие формулы (72) СНиП 2.03.01-84, обеспечивающее прочность по наклонной полоса между наклонными трещинами. В формулах (72) и (74) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление бетона Rb должно дополнительно умножаться на коэффициент условий работы бетона gbt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения. При вычислении коэффициента jw1 по формуле (73) СНиП 2.03.01-84 коэффициент a вычисляют по формуле (57), в которой коэффициенты bb и bs принимают по табл. 10 и 20 в зависимости от максимальной температуры хомутов. В формуле (74) СНиП 2.03.01-84 коэффициент b для составов бетона (см. табл. 9) принимается:
№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21 - 0,01
№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23 и 29 - 0,02
3.12. Расчет железобетонных элементов с по перечной арматурой на действие поперечной силы должен производиться из условия формулы (76) СНиП 2.03.01-84, обеспечивающее прочность по наклонной трещине по наиболее опасному наклонному сечению.
3.13. При расчете на действие поперечной силы элементов с поперечной арматурой:
расчетное сопротивление арматуры Rsw дополнительно умножают на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от наибольшей температуры поперечной арматуры в рассматриваемом сечении;
расчетное сопротивление бетона Rbt дополнительно умножают на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны. Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольного сечения допускается определять по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2h0 от сжатой грани сечения.
Коэффициент jb2 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения следует устанавливать равным для бетона составов (см. табл. 9):
№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21:
50 - 200 °С ....................... 2,0
800 °С и выше ................... 5,0
№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23 и 29:
50 - 200 °С ...................... 1,5
800 °С и выше .................. 4,5
Для температур между 200 и 800 °С коэффициент jb2, определяют интерполяцией.
При воздействии температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, установленной по расчету (см. табл. 17), допускается ставить поперечную арматуру, укороченную по высоте сечения элемента. Минимально допустимая длина хомутов должна быть не менее 2/3h0 (черт. 4).
Черт. 4. Схема наклонного сечения железобетонного элемента с укороченными
по высоте сечения хомутами
с - проекция расчетного наклонного сечения элемента высотой h0; с1 - проекция расчетного наклонного сечения элемента с условно укороченной высотой hu = hw + а
Величина поперечной силы. воспринимаемая укороченными хомутами и бетоном в наклонном сечении, вычисляется по формуле
(50)
(51)
где qsw - находят по формуле (81) СНиП 2.03.01-84, в которой Rsw умножается на коэффициент gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от максимальной температуры хомутов.
Сечение элемента с укороченной поперечной арматурой необходимо проверить по формуле (50) без второго члена правой части, в которой вместо h0 принимается условная рабочая высота сечения изгибаемого элемента hu, равная длине хомутов и толщине защитного слоя бетона у менее нагретой грани hu = hw + a (см. черт. 4). При этой проверке расчетное сопротивление бетона Rbt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона условно сжатой зоны сечения элемента укороченной высоты, а температура бетона сжатой зоны определяется из теплотехнического расчета элемента действительной высоты. За расчетную поперечную силу принимается наименьшая величина, полученная из расчета по формуле (50) для элемента с обычной и условной высотой.
3.14. При расчете на действие поперечной силы изгибаемых элементов без поперечной арматуры из условия формулы (84) и коротких консолей из условия (85) СНиП 2.03.01-84 расчетные сопротивления бетона Rbt и Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона соответственно gtt и gbt, определяемые по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения. Коэффициент jb4 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения принимается равным для бетона составов (см. табл. 9):
№ 1, 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21:
50 - 200 °С ....................... 1,5
800 °С и выше ................... 3,3
№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23 и 29:
50 - 200 °С ...................... 1,0
800 °С и выше .................. 2,2
Коэффициент jb3 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения устанавливают равным для бетонов составов (см. табл. 9):
№ 1, 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21:
50 - 200 °С ..................... 0,6
800 °С и выше .................. 1,3
№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23 и 29:
50 - 200 °С ..................... 0,4
800 °С и выше .................. 0,9
Для температур между 200 и 800 °С коэффициенты jb3 и jb4 принимают интерполяцией.
Расчет сечений,
наклонных к продольной оси элемента,
на действие изгибающего момента
3.15. Расчет на действие изгибающего момента должен производиться из условий (88-90) СНиП 2.03.01-84, в которых расчетные сопротивления арматуры Rs и Rsw следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от наибольшей температуры продольной арматуры хомутов и отогнутых стержней.
Расчет на местное действие нагрузок
3.16. Расчет на местное сжатие (смятие) элементов без косвенного армирования должен производиться из условия (101) СНиП 2.03.01-84. Коэффициент y при неравномерном распределении местной нагрузки под концами балок, прогонов, перемычек для бетона составов № 1 - 21, 23 и 29 (см. табл. 9) принимается равным 0,75. При определении расчетного сопротивления бетона смятию Rb,loc по формуле (102) СНиП 2.03.01-84 расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt следует дополнительно умножать соответственно на коэффициенты условий работы бетона gbt и gtt, принимаемые по табл. 10 В зависимости от средней температуры бетона площади смятия.
3.17. При расчете на продавливание по формулам (107) - (109) СНиП 2.03.01-84:
расчетное сопротивление бетона Rbt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона на проверяемом участке;
расчетное сопротивление арматуры Rsw следует принимать по указаниям п. 3.13.
Коэффициент a должен приниматься для бетона составов (см. табл. 9):
№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21 - 1,0
№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23 и 29 - 0,8
3.18. При расчете на отрыв растянутой зоны элемента из условия (110) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление арматуры Rsw следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от наибольшей температуры дополнительной арматуры Asw.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
НА ВЫНОСЛИВОСТЬ
3.19. Расчет железобетонных элементов на выносливость при воздействии температур свыше 50 °С должен производиться по формулам (120) и (121) СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований:
расчетные сопротивления бетона Rb и арматуры Rs дополнительно умножаются на коэффициенты условий работы бетона gb1t и арматуры gs3t, принимаемые по указаниям пп. 2.11 и 2.16;
коэффициент приведения арматуры к бетону a’ умножают на отношение 
. Коэффициент bs принимают по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры;
коэффициент bb - по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения.
4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ
ВТОРОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН
Расчет по образованию трещин,
нормальных к продольной оси элемента
4.1. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов, подвергающихся воздействию повышенной и высокой температуры, усилия, воспринимаемые сечениями, нормальными к продольной оси, при образовании трещин следует определять по СНиП 2.03.01-84. При этом расчетное сопротивление бетона Rbt,ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, а модуль упругости бетона Еb - на коэффициент bb. Коэффициенты gtt и bb принимаются по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры.
4.2. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин на усилия, вызванные воздействием температуры, следует проводить при нагреве:
когда температура бетона по высоте элемента между гранями сечения отличается более чем на 30 °С в элементах статически неопределимых конструкций и более чем на 50 °С в элементах статически определимых конструкций при криволинейном распределении температуры;
когда температура растянутой арматуры превышает 100 °С в конструкциях из обычного бетона и 70 °С в конструкциях из жаростойкого бетона;
при остывании после нагрева, когда температура арматуры превышала 70 °С в элементах статически неопределимых конструкций.
Расчет образования трещин в элементах конструкций производится из условия, что растягивающие напряжения бетона, вызванные распределением температуры, определяемые по формуле (32), равны или меньше величины расчетного сопротивления бетона Rbt,ser, умноженного дополнительно на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры волокна бетона, для которого определяются напряжения.
4.3. Расчет железобетонных элементов, подвергающихся совместному воздействию нагрузки и температуры, по образованию трещин должен производиться по СНиП 2.03.01-84 с учетом следующих указаний настоящего пункта.
В формулах (123) и (125) СНиП 2.03.01-84 вместо Rbt,ser вводится выражение (Rbt,ser gtt - sbtt), а коэффициент о определяется по формуле (57). Коэффициенты условий работы gtt, bb и bs принимают по табл. 10 и 20 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры.
Напряжения в бетоне при нагреве от нелинейного распределения температуры и при остывании определяют по формулам (32) и (34).
При расчете элементов статически неопределимых конструкций по формуле (124) СНиП 2.03.01-84 вместо Мr вводится выражение Мr ± Мt. Значение момента Мt вызванного воздействием температуры, определяют по указаниям п. 1.32.
Допускается напряжения, вызванные воздействием температуры, не учитывать, если их учет увеличивает трещиностойкость сечения.
Усилие предварительного обжатия Р следует определять с учетом основных и дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре по указаниям п. 1.21.
Приведенная площадь сечения нагретого элемента Аred в формулах (132) и (134) СНиП 2.03.01-84 определяется по формуле (6).
4.4. Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций бетона при воздействии температуры определяется по формуле
(52)
где 
(53)
(54)
(55)
(56)
(57)
здесь bs - определяют по табл. 20 в зависимости от температуры растянутой и сжатой арматуры;
bb - принимают по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой и сжатой арматуры.
При расчете элементов с повышенной толщиной защитного слоя растянутой арматуры (d = 
> 0,1) коэффициент m1 в формуле (55) уменьшается на величину 1 - 2d.
4.5. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин при воздействии температуры и многократно повторяющейся нагрузки следует производить по СНиП 2.03.01-84, при этом расчетное сопротивление бетона Rb.ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gb1t, принимаемый по табл. 16 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры. Максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, вызванное нагрузкой, должно суммироваться с растягивающим напряжением от воздействия температуры, определяемым по формуле (32).
Расчет по образованию трещин,
наклонных к продольной оси элемента
4.6. При расчете по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, в условиях воздействия температуры производится по формулам (141) и (142) СНиП 2.03.01-84, при этом расчетные сопротивления бетона Rb,ser и Rbt,ser должны дополнительно умножаться на коэффициенты условий работы бетона соответственно gbt и gtt, принимаемые по табл. 10:
для прямоугольных элементов в зависимости от температуры бетона в центре тяжести приведенного сечения;
для элементов двутаврового и таврового сечений в зависимости от температуры бетона в плоскости примыкания сжатых полок к стенке.
Коэффициент a следует принимать для бетоне составов (см. табл. 9):
№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21 - 0,01
№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23 и 29 - 0,02
4.7. Расчет элементов по образованию трещин, наклонных к их продольной оси, на действие многократно повторяющейся нагрузки в условиях воздействия температуры следует производить по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных указаний пп. 4.5 и 4.6.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН
Расчет по раскрытию трещин,
нормальных к продольной оси элемента
4.8. Для железобетонных элементов из обычного бетона при температуре арматуры до 100 °С и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 70 °С ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента acrc, должна определяться по формуле (144) главы СНиП 2.03.01-84.
При более высоких температурах арматуры необходимо учитывать дополнительное раскрытие трещин, вызванное разностью деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры. В этом случав в формулу (144) главы СНиП 2.03.01-84 вместо 
вводится:
при нагреве
при остывании после нагрева
где astm - определяют по формула (49);
abt, acs - принимают по табл. 14 и 15 в зависимости от температуры арматуры и длительности нагрева;
bs и vs - определяют по табл. 20 и 22 в зависимости от температуры арматуры;
jl - принимают по указаниям п. 4.9.
Величина ss не должна превышать величины Rs,ser для стержневой арматуры и 0,8Rs,ser для проволочной арматуры; при этом Rs,ser дополнительно умножают на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры. При внецентренном растяжении с е0 < 0,8h0 возможно появление трещин на всю высоту сечения.
Расчет по раскрытию трещин,
наклонных к продольной оси элемента
4.9. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси acrc, в изгибаемых элементах с поперечной арматурой при воздействии температуры должна определяться по формуле (152) главы СНиП 2.03.01-84, в которой модуль упругости бетона Еb и арматуры Еs следует умножать соответственно на коэффициенты bb и bs, принимаемые по табл. 10 и 20 в зависимости от средней температуры поперечной арматуры.
Коэффициент jl принимается равным при нагреве: кратковременном - 1,0; длительном - 1,5.
При температуре хомутов в середине высоты сечения болев 100 °С в элементах из обычного бетона и болев 70 °С из жаростойкого бетона необходимо учитывать дополнительное раскрытие наклонных трещин, вызванное разностью температурных деформаций бетона и арматуры, равное
где abt и ast - коэффициенты температурных деформаций бетона и арматуры при температуре хомута;
tw - в середине высоты сечения;
s - расстояние между хомутами.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПО ЗАКРЫТИЮ ТРЕЩИН
4.10. Расчет железобетонных элементов по закрытию трещин при воздействии температуры производят по СНиП 2.03.01-84, при этом:
расчетное сопротивление арматуры Rs,ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры;
усилие предварительного обжатия Р должно приниматься с учетом основных и дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре по указаниям п. 1.21.
Напряжения растяжения в арматуре и сжатия в бетоне должны определяться от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок и усилий от длительного и кратковременного нагрева.
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
4.11. Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должны вычислять по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований пп. 4.12 - 4.16.
Определение кривизны железобетонных элементов
на участках без трещин в растянутой зоне
4.12. Определение величины кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов по формулам (155) - (159) СНиП 2.03.01-84 на участках, где не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, следует производить с учетом следующих указаний.
При определении кривизны 
и 
по формуле (156) СНиП 2.03.01-84:
коэффициент jb2, учитывающий влияние длительной ползучести бетона, при расчете на длительный нагрев принимают по табл. 24 в зависимости от вида бетона и средней температуры бетона сжатой зоны сечения (см. п. 4.13);
коэффициент jb1 принимают по указаниям п. 1.15;
момент инерции приведенного сечения Ired определяют по указаниям п. 1.15, принимая в формуле (1) значения 
для кратковременного нагрева в зависимости от скорости подъема температуры и для длительного нагрева как при кратковременном нагреве с подъемом температуры на 10° С/ч и более.
В формуле (159) СНиП 2.03.01-84 модуль упругости арматуры Еs следует умножать на коэффициент bs, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры.
Таблица 24
|
Номера составов бетона по
табл. 9 |
Коэффициент jb2, учитывающий влияние длительной ползучести бетона
на деформации элемента без трещин, при средней температуре бетона сжатой зоны сечения, °С
|
|
|
50 |
70 |
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
|
1-3
|
3,0 |
4,0 |
3,5 |
4,0 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
4-11, 23, 24
|
3,0 |
4,0 |
3,5 |
3,5 |
3,5 |
5,0 |
7,0 |
8,0 |
10,0 |
- |
|
12-18,
29, 30
|
3,5 |
4,5 |
4,0 |
4,0 |
8,0 |
11,0 |
15,0 |
20,0 |
- |
- |
|
19-21
|
3,0 |
3,0 |
3,0 |
3,0 |
3,5 |
7,0 |
10,0 |
13,0 |
16,0 |
20,0 |
Примечания: 1. В таблице даны значения коэффициента jb2 для длительного нагрева.
2. Для кратковременного нагрева и непродолжительного действия нагрузки коэффициент jb2 = 1.
3. Значение коэффициента jb2 для промежуточных температур принимают интерполяцией.
4. При наличии в элементе сжатой арматуры с m’ і 0,7 % значение коэффициента jb2 умножается на (1 - 0,11 m’), но принимается не менее 0,6.
5. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента jb2 умножается на 0,8.
6. При попеременном увлажнении значения jb2 следует умножать на 1,2
Определение кривизны железобетонных элементов
на участках с трещинами в растянутой зоне
4.13. На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при е0 і 0,8h0 элементов прямоугольного, таврового и двутаврового (коробчатого) сечений при воздействии температуры определяют по формуле (160) СНиП 2.03.01-84 с учетом следующих указаний:
модуль упругости бетона Еb следует умножать на коэффициент bb, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны;
расчетное сопротивление бетона Rb,ser должно дополнительно умножаться на коэффициент условий работы бетона gbt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны;
коэффициент v следует принимать по табл. 13 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения.
Среднюю температуру бетона сжатой зоны сечения допускается принимать:
для прямоугольных сечений по температуре бетона на расстоянии 0,2h0 от края сжатой грани сечения;
для тавровых и двутавровых сечений по средней температуре бетона сжатой полки.
Модуль упругости арматуры Еs следует умножать на коэффициент bs и коэффициент vs, принимаемые по табл. 20 и 22 в зависимости от температуры растянутой арматуры.
Расчетное сопротивление бетона Rbt,ser должны дополнительно умножать на коэффициент условии работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры.
Коэффициент ys определяют по формуле (167) СНиП 2.03.01-84, принимая коэффициент jls по табл. 36 СНиП 2.03.01-84:
при расчете на кратковременный нагрев - как для непродолжительного действия нагрузки;
при расчете на длительный нагрев - как для продолжительного действия нагрузки.
Wpl вычисляют согласно указаниям п. 4.4.
Коэффициент yb принимается равным:
для жаростойких бетонов
классов выше В7,5 ............................ 0,9
для жаростойких бетонов
классов В7,5 и ниже ......................... 0,7
для конструкций из жаростойких
бетонов, рассчитываемых на
действие многократно
повторяющихся нагрузок при
воздействии температуры,
независимо от вида и класса бетона 1
В формулах (161) и (164) СНиП 2.03.01-84 коэффициент a следует определять по формуле (57), в которой коэффициент bs принимается по табл. 20 в зависимости от температуры растянутой арматуры, а коэффициент bb - по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны, а в формуле (161) коэффициент b равен 1,8.
Определение прогибов
4.14. Полный прогиб элементов равен сумме прогибов, обусловленных:
деформацией изгиба fm, который определяют по формуле (171) СНиП 2.03.01-84;
деформацией от воздействия температуры ft, который принимается по п. 4.16;
деформацией сдвига fq, который учитывается для изгибаемых элементов при 
< 10 по указаниям п. 4.15.
Прогиб ft допускается не учитывать, если он приводит к уменьшению полного прогиба элемента.
4.15. Прогиб fq, обусловленный деформацией сдвига от нагрузки и воздействия температуры определяют по формуле (172) СНиП 2.03.01-84 с учетом следующих дополнительных требований.
Коэффициент jb2 принимают по табл. 24.
При определении модуля сдвига G модуль упругости бетона Еb, принимаемый по табл. 11, умножается на коэффициент bb, определяемый по табл. 10 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения.
В формуле (174) СНиП 2.03.01-84 момент инерции приведенного сечения Ired определяется по указаниям п. 1.15.
4.16. Прогиб ft, обусловленный деформациями от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента, определяют по формуле
(58)
где
- кривизна элемента в сечении x от воздействия температуры с учетом наличия в данном сечении трещин, вызванных усилиями от действия нагрузки или температуры, определяется по указаниям пп. 1.27 - 1.31;
- изгибающий момент в сечении х от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета, для которого находится прогиб.
Прогибы сборных элементов конструкций, имеющих одностороннее армирование и сварные стыки арматуры в растянутой зоне сечения, определяют с учетом повышенной деформативности шва в стыке. При этом кривизна сборного элемента в пределах стыка, определенная как для целого элемента, увеличивается в 5 раз при заполнении шва раствором после сварки стыковых накладок и в 50 раз при заполнении шва до сварки, осуществляемой с учетом заданной последовательности сварки, указанной в п. 5.11.
При расчете свободно опертой или консольной балки постоянной высоты с одинаковым распределением температуры бетона по высоте сечения на всей длине балки прогиб, вызванный воздействием температуры, определяют по формуле
(59)
где 
- кривизна от воздействия температуры определяется по указаниям пп. 1.27 - 1.31;
s2 - коэффициент, принимаемый равным для свободно опертых балок - 1/8 и для консольных - 1/2.
Определение жесткости элементов
4.17. На участках, где не образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяется по формуле
(60)
Величины Ired, jb1 и jb2 принимают по указаниям пп. 1.15 и 4.12.
4.18. На участках, где образуются нормальные к продольной оси элемента трещины в растянутой зоне, жесткость определяется по следующим формулам :
для изгибаемых элементов
(61)
для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов и приложении продольной силы в центре тяжести сечения элемента
(62)
Перед z знак "-" при внецентренном сжатии, знак "+" при внецентренном растяжении
(63)
при внецентренном растяжении и e0 < 0,8h0, принимают e0 = 0,8h0;
М и N - усилия, вызванные воздействием температуры и нагрузки.
Все остальные величины, входящие в формулы (61) и (62), определяются по указаниям п. 4.13.
5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
5.1. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур. следует выполнять конструктивные требования СНиП 2.03.01-84, а также указания пп. 5.2 - 5.22.
МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ
СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ
5.2. Минимальные размеры сечений ограждающих элементов конструкций устанавливаются теплотехническим расчетом.
Толщина монолитных сводов, куполов, плит покрытий и перекрытий из тяжелого жаростойкого бетона должна приниматься не менее 60 мм, плит из легкого жаростойкого бетона - не менее 70 мм. Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой тол шины защитного споя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты.
Размеры сечений внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов при воздействии повышенных и высоких температур должны приниматься такими, чтобы их гибкость 
не превышала предельной величины, указанной в табл. 25.
Таблица 25
|
Элементы |
Предельная гибкость 
внецентренно сжатых элементов
при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С
|
|
|
50 - 100 |
300 |
500 |
700 |
900 |
|
Бетонные
|
85 |
60 |
50 |
45 |
35 |
|
Железобетонные
|
125 |
90 |
55 |
- |
- |
Примечания: 1. Для железобетонных элементов с односторонним армированием предельные гибкости принимаются как для бетонных элементов.
2. Для промежуточных значений температур предельные гибкости определяются по интерполяции.
ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА
5.3. Толщина защитного слоя бетона в конструкциях из обычного бетона должна приниматься:
при температуре арматуры до 100 °С:
для продольной рабочей арматуры, ненапрягаемой и напрягаемой при натяжении на упоры;
для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры - по СНиП 2.03.01-84;
при температуре арматуры до 100 °С с попеременным увлажнением бетона и выше 100 °С - увеличенной на 5 мм и быть не менее 1,5 диаметра арматуры.
В конструкциях из жаростойкого бетона толщину защитного слоя бетона для арматуры независимо от ее вида необходимо предусматривать более указанной в СНиП 2.03.01-84:
при температуре арматуры, °С:
До 200 .......... на 5 мм
Св. 200 .......... на 10 мм
при этом минимальная толщина защитного слоя бетона должна быть при температуре арматуры, °С:
До 100 ...................... 1,5d
Св. 100 до 300........... 2d
„ 300 ...................... 2,5d
5.4. Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов из обычного и жаростойкого бетонов на длине зоны передачи напряжений при температуре арматуры до 100 °С должна составлять, не менее: для стержневой арматуры классов А-IV и А-IIIв, а также для арматурных канатов - 2d, для стержневой арматуры классов А-V и А-VI - 3d, а при более высокой температуре ее следует увеличивать на 0,5 диаметра анкеруемой арматуры.
5.5. В элементах из обычного и жаростойкого бетона с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон, при температуре арматуры до 100 °С расстояние от поверхности элемента до поверхности канала или толщину защитного слоя бетона при расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента следует принимать по СНиП 2.03.01-84, а при более высокой температуре арматуры - увеличивать на 10 мм.
5.6. В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения при воздействии повышенной и высокой температуры расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям п. 5.3.
АНКЕРОВКА
НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ
5.7. При определении длины анкеровки арматуры lan по формуле (186) СНиП 2.03.01-84 при воздействии повышенной и высокой температуры Rs следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры; Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gbt,, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры.
При попеременном увлажнении бетона и при температуре арматуры свыше 200 °С величину lan следует увеличивать на 20%; к каждому растянутому продольному стержню необходимо предусматривать приварку не менее двух поперечных стержней.
ПРОДОЛЬНОЕ
АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ
5.8. Продольное армирование и минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах из жаростойкого бетона должны приниматься по СНиП 2.03.01-84.
Диаметр продольной рабочей арматуры недолжен превышать при температуре арматуры, °С:
До 100 включ. ......... 28 мм
Св. 100 до 200 .......... 25 "
" 200 " 300 .......... 20 "
" 300 " 400 ......... 16 "
" 400 ..................... 12 "
ПОПЕРЕЧНОЕ
АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ
5.9. Поперечное армирование железобетонных элементов из жаростойкого бетона должно приниматься по СНиП 2.03.01-84.
Диаметр отогнутых стержней в зависимости от температуры арматуры следует принимать по указаниям п. 5.8.
СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ АРМАТУРЫ
И ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ
5.10. Сварные соединения арматуры и закладных деталей, а также стыки ненапрягаемой арматуры внахлестку (без сварки) в конструкциях из жаростойкого бетона должны выполнять по СНиП 2.03.01-84. Длина перепуска (нахлестки) l арматуры в рабочем направлении должна быть не менее величины lan, определяемой с учетом требований п. 5.7. Диаметр стыкуемых стержней из арматуры периодического профиля не должен превышать 28 мм, а из гладкой арматуры - 20 мм. Стыки внахлестку без сварки не допускаются при циклическом нагреве и при постоянном нагреве растянутой арматуры выше 100 °С.
СТЫКИ ЭЛЕМЕНТОВ
СБОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
5.11. Стыки элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона должны выполнять по СНиП 2.03.01-84. Сварные соединения арматуры необходимо предусматривать с учетом последовательности приварки стержней к накладкам. Сначала должны привариваться стержни с одной стороны стыка, а после остывания накладки - с другой.
Стыки между стеновыми панелями из жаростойкого бетона следует предусматривать на растворе с установкой бетонного бруса размером 5х5 см (черт. 5, а). В стыках панелей, перекрывающих рабочее пространство теплового агрегата, бетонный брус должен устанавливаться на растворе с менее нагретой стороны ребер (черт. 5, б). Пространство между ребрами стыкуемых подвесных панелей с консольными выступами плиты следует заполнять теплоизоляционным материалом (черт. 5, в).
Стыки между панелями из легкого жаростойкого бетона следует заполнять раствором прочностью на сжатие, меньшей прочности бетона футеровки. Марка раствора принимается не ниже М15. Продольные торцевые поверхности панелей должны иметь пазы или скосы, удерживающие раствор от вы падания (черт. 6, г, д, е, ж).
Толщина шва стыка между сборными элементами тепловых агрегатов должна приниматься не менее 20 мм.
5.12. Соединение арматуры в сборных элементах из жаростойкого бетона допускается выполнять через окаймляющие уголки, стыковые накладки или путем стыкования арматуры внахлестку (черт. 6).
В стыках панелей, передающих усилия от арматуры через косынку на стыковую накладку с эксцентриситетом, обязательно должны предусматриваться анкеры из арматуры периодического профиля. Длина анкерных стержней, приваренных к пластине втавр или внахлестку, должна быть не менее lan, определяемой по указаниям п. 5.7.
Если необходимую расчетную длину анкеров трудно выдержать из-за температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету (см. табл. 17), то допускается уменьшать длину анкеров с обязательной приваркой к их концам дополни. тельных пластин (черт. 7).
Черт. 5. Стыки элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона
а - стык ребристых панелей в стенах; б - стык ребристых панелей в покрытиях;
в - стык ребристых панелей с консольными выступами; г - стык двухслойных панелей; д - стык панелей с окаймляющим арматурным каркасом; е - стык панелей с окаймляющим каркасом из тяжелого жаростойкого бетона; ж - стык панелей из легкого жаростойкого бетона; 1 - тяжелый жаростойкий бетон; 2 - арматурный каркас;
3 - легкий жаростойкий бетой с D 1100 и менее; 4 - брусок сечением 5х5 см из тяжелого жаростойкого бетона; 5 - стержень диаметром 6 мм; 6 - жаростойкий раствор; 7 - уголок жесткости панели; 8 - жаростойкий легкий бетон с D 1200 и более; 9 - анкер; 10 - теплоизоляционная прослойка толщиной 10-20 мм; 11 - металлический лист; 12 - стыковая накладка
Черт. 6. Соединения арматуры в стыках элементов сборных конструкций
из жаростойкого бетона
а - нахлесточное соединение с металлической накладкой из листовой стали;
б - стыковое соединение по ГОСТ 19292-75; в - стыковое соединение
по ГОСТ 14098-68; г - нахлесточное соединение
Черт. 7. Деталь стыка арматуры четырех панелей из жаростойкого железобетона
1 - арматура; 2 - косынка; 3 - стыковая накладка; 4 - сварка; 5 - анкер арматуры;
6 - анкер косынки; 7 - анкерующая пластинка
ОТДЕЛЬНЫЕ
КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
5.13. Ширина температурно-усадочного шва b в зависимости от расстояния между швами l должна определяться по формуле
(64)
Относительное удлинение оси элемента et следует вычислять в зависимости от вида конструкции и характера нагрева по указаниям пп. 1.27-1.30.
Ширину температурно-усадочного шва, вычисленную по формуле (64), следует увеличивать на 30 %, если шов заполняется асбестовермикулитовым раствором, каолиновой ватой или шнуровым асбестом, смоченным в глиняном растворе (черт. 8, а).
Температурно-усадочные швы в бетонных и железобетонных конструкциях следует принимать шириной не менее 20 мм.
Когда давление в рабочем пространстве теплового агрегата не равно атмосферному, температурно-усадочный шов должен иметь уширение для установки бетонного бруса (черт. 8, б). Брус должен устанавливаться насухо без раствора. Между брусом и менее нагретой поверхностью шов следует заполнять легко деформируемым теплоизоляционным материалом (черт. 8, б).
В печах, где требуется герметичность рабочего пространства, с наружной поверхности в температурно-усадочном шве должен предусматриваться компенсатор (черт. 8, в).
Черт. 8. Температурные швы в конструкциях из жаростойкого бетона
а - шов, заполненный шнуровым асбестом; б - то же, с бетонным бруском; в - то же,
с металлическим компенсатором; 1 - шнуровый асбест, смоченный в глиняном растворе; 2 - бетонный брусок; 3 - компенсатор; 4 - стальной стержень диаметром б мм
5.14. Для организованного развития усадочных трещин в бетоне со стороны рабочего пространства теплового агрегата должны предусматриваться усадочные швы. Швы шириной 2-3 мм и глубиной, равной 1/10 высоты сечения, но не менее 20 мм, следует располагать через 60-90 см в двух взаимно перпендикулярных направлениях (черт. 9, б).
5.15. Усилия от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента допускается уменьшать:
устройством компенсационных швов в более нагретой сжатой зоне бетона (черт. 9, а). Компенсационные швы шириной 2-5 мм следует располагать через 60-90 см на глубину не более 0,5 высоты сечения элемента в направлении, перпендикулярном к действию сжимающих усилий от воздействия температуры;
повышением температуры растянутой арматуры, расположенной у менее нагретой грани бетона, посредством увеличения толщины защитного споя бетона или устройством наружное теплоизоляции.
Черт. 9. Швы со стороны нагреваемой поверхности в конструкциях
из жаростойкого бетона
а - компенсационные; б - усадочные; 1 - компенсационный шов шириной 2 - 5 мм;
2 - усадочный шов глубиной 0,1 hf и шириной 2 - 3 мм
5.16. В железобетонных конструкциях из жаростойкого бетона для восприятия растягивающих усилий, как правило, следует устанавливать арматуру у менее нагретой грани сечения элемента.
Если в конструкциях от нагрузки растягивающие усилия возникают со стороны более нагретой грани сечения элемента, то арматура может воспринимать растягивающие усилия при температуре, не превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету (см. табл. 17).
Для снижения температуры арматуры допускается увеличивать толщину защитного слоя бетона у более нагретой грани сечения элемента до 6 диаметров продольной арматуры или предусматривать теплоизоляцию из легкого жаростойкого бетона.
На границе бетонов разных видов следует устанавливать конструктивную арматуру из жаростойкой стали диаметром не более 4 мм, которая должна быть приварена к хомутам (черт. 10).
Температура нагрева конструктивной арматуры не должна превышать предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, указанную в табл. 17.
Черт. 10. Конструкция нагибаемого железобетонного элемента. нагреваемого
до температуры более 400 °С со стороны растянутой зоны
1 - тяжелый жаростойкий бетон; 2 - теплоизоляционный слой из легкого жаростойкого бетона; 3 - сетка из жаростойкой стали диаметром 4 мм; 4 - продольная рабочая арматура
5.17. Несущие и ненесущие конструкции тепловых агрегатов следует выполнять из сборных однослойных или многослойных элементов. Сборные ограждающие конструкции, как правило, предусматриваются из блоков, плит и панелей.
В двухслойных панелях, проектируемых из разных видов жаростойкого бетона, теплоизоляционный легкий жаростойкий бетон мажет предусматриваться как со стороны рабочего пространства, так и с наружной стороны теплового агрегата.
Для улучшения совместной работы отдельных слоев бетона допускается предусматривать установку конструктивной арматуры или анкеров. Арматура должна заходить в каждый спой бетона на глубину не менее 50 мм. Если в зоне сопряжения отдельных слоев бетона температура превышает предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, указанную в табл. 17, то для усиления связи между споями допускается устраивать выступы или бетонные шпонки.
В ребристых панелях плиту и ребра следует выполнять из тяжелого или легкого конструкционного жаростойкого бетона (см. черт. 9,б). В местах сопряжения ребер с плитой необходимо устраивать вуты. Между ребрами с менее нагретой стороны следует располагать тепловую изоляцию из легкого жаростойкого бетона или из теплоизоляционных материалов. В ребрах панели следует предусматривать арматурные каркасы, которые должны быть заведены в бетон плиты не менее чем на 50 мм. При необходимости снижения температуры рабочей арматуры, устанавливаемой в ребрах, ребра могут выступать за наружную поверхность тепловой изоляции. Плиту панели следует армировать конструктивной сварной сеткой из арматуры диаметром не более 4 мм с расстояниями между стержнями не менее 100 мм.
Температура нагрева сварной сетки не должна превышать предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, указанную в табл. 17. Если температура нагрева плиты панели превышает предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры, допускается плиту не армировать.
Для ненесущих облегченных ограждающих конструкций тепловых агрегатов следует предусматривать легкие жаростойкие бетоны и эффективные теплоизоляционные материалы.
В двухслойных панелях на металлическом листе легкий жаростойкий бетон следует крепить анкерами, приваренными к листу (черт. 11, а). Анкеры должны приниматься из стержней диаметром б - 10 мм или полосы 3х20 мм. Длина анкера должна быть не менее половины толщины футеровки, а расстояния между ними - не более 250 мм. Металлический лист толщиной не менее 3 мм должен иметь отогнутые края или приваренные "на перо" по контуру уголки.
В панелях с окаймляющим каркасом прямоугольного или трапециевидного сечения ребра должны предусматриваться из тяжелого или легкого конструкционного жаростойкого бетона, а пространство между ребрами на всю толщину следует заполнять теплоизоляционным легким жаростойким бетоном. Ребра следует армировать плоскими каркасами, расположенными с менее нагретой стороны (черт. 11, б).
В панелях с окаймляющим арматурным каркасом сварной каркас следует располагать по периметру панели у менее нагретой стороны (черт. 11, в).
Крепление панелей к каркасу должно осуществляться на болтах или на сварке так, чтобы панели могли свободно перемещаться при нагреве.
В конструкциях тепловых агрегатов из монолитного железобетона со стороны рабочего пространства в углах сопряжения стен, а также стен с покрытием и перекрытием следует предусматривать вуты.
При температуре рабочего пространства тепловых агрегатов свыше 800 °С ограждающую конструкцию с целью увеличения ее термического сопротивления следует решать многослойной с включением в ее состав слоев из эффективной теплоизоляции (черт. 11, г).
Многослойная несущая или самонесущая конструкция со стороны рабочего пространства должна иметь футеровочную плиту из жаростойкого бетона, с ненагреваемой стороны - несущее основание в виде железобетонной плиты или металлического листа с окаймляющими уголками, а между ними слой теплоизоляции, причем волокнистые огнеупорные материалы следует применять в температурных зонах сечения конструкции, где нельзя применять более дешевые и менее дефицитные материалы, например, плиты или маты из минеральной ваты.
Для обеспечения надежного соединения несущего и футеровочного слоев многослойной футеровки рекомендуется применять пространственные анкеры в виде соединенных между собой крестообразно установленных гнутых стержней, расположенных перпендикулярно к арматурной сетке (черт. 12).
Черт. 11. Конструкция панелей иг легкого жаростойкого бетона
а - двухслойная панель на металлическом листе; б - панель с окаймляющим каркасом из тяжелого жаростойкого бетона; в - панель с окаймляющим арматурным каркасом;
г - панель со стальными анкерами и эффективной теплоизоляцией; 1 - уголок жесткости панели; 2 - металлический лист; 3 - анкер; 4 - легкий жаростойкий бетон
с D 1100 и менее; 5 - легкий жаростойкий бетой с D 1200 и более; 6 - окаймляющий каркас из тяжелого жаростойкого бетоне; 7 - арматурный каркас; 8 - эффективная теплоизоляция; 9 - усадочный шов; 10 - шайба
Черт. 12. Пространственный анкер в многослойной конструкции панели
с железобетонной несущей плитой
1 - пространственный анкер; 2 - железобетонная несущая плита; 3 - минераловатная изоляция; 4 - плитная изоляция; 5 - арматурная сетка; 6 - футеровочная плита
из жаростойкого бетона
Пространственные анкеры устанавливают в швах плитной и минераловатной изоляции.
Расстояние между анкерами рекомендуется принимать в пределах 0,7 - 1 м, а расстояние от краев панели до центра пространственного анкера - кратным размеру плит теплоизоляции и равным половине расстояния между анкерами. Плита из жаростойкого бетона, закрепленная с помощью анкеров, от действия собственного веса в горизонтальном положении панели будет работать как двухконсольная система с максимальными значениями растягивающих усилий в сечениях под пространственными анкерами, где имеются местные арматурные сетки, включенные в пространственный анкер для увеличения площади анкеровки.
Футеровочная плита из жаростойкого бетона в укрупненных монтажных элементах разрезается швами шириной 2 мм на отдельные части таким образом, чтобы каждый отдельный монолитный участок бетонной футеровки крепился к основанию панели четырьмя или двумя анкерами.
5.18. Конструкции, перекрывающие рабочее пространство теплового агрегата, могут быть свободно опертыми на стены, подвесными или монолитно связанными со стенами. Для покрытий при пролетах более 4 м должны преимущественно предусматриваться подвесные балки, плиты и панели. Расчетную схему работы подвесной конструкции следует принимать как для двухконсольной балки, при этом не должно допускаться возникновения растягивающих напряжении в бетоне со стороны более нагретой поверхности. Подвесные конструкции не должны воспринимать никаких внешних нагрузок, кроме собственного веса, и на них не должны устраиваться мостики или настилы для хождения обслуживающего персонала.
Купола и своды должны иметь стрелу подъема не менее 1/12 пролета в свету.
Купола и своды с плоской верхней поверхностью у пяты должны иметь компенсационный шов шириной 20 - 40 мм на глубину, равную высоте сечения в замке (черт. 13). Следует предусматривать заполнение шва легко деформируемым материалом и покраску пят тонким слоем битумного лака. За осевую пинию в таких куполах и сводах допускается принимать дугу окружности, проведенную через центр пяты и середину высоты сечения в центре пролета.
Черт. 13. Конструкция купола перекрытия с технологическими отверстиями
из жаростойкого бетоне для крутого теплового агрегата
1 - бетонный купол; 2 - компенсационный шов толщиной 20 - 40 мм, заполненный легко деформируемым материалом; 3 - сетка из проволоки диаметром до 6 мм, приваренная к кожуху; 4 - кожух; 5 - пята купола; 6 - шов бетонирования
В куполах и сводах с плоской верхней поверхностью при высоте сечения в замке более 250 мм кроме основной рабочей арматуры, установленной со стороны менее нагретой поверхности, необходимо предусматривать конструктивную сетку из проволоки диаметром не более 6 мм с ячейкой не менее 100х100 мм, которую следует располагать в бетоне с температурой, не превышающей предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры (см. табл. 17). Эта сетка должна соединяться хомутами с основной арматурой (черт. 14).
5.19. Рабочую арматуру в железобетонных конструкциях, перерезаемую различными технологическими отверстиями, следует приваривать к рамкам из арматуры или проката, устанавливаемым вокруг отверстий. Размеры рамки должны приниматься такими, чтобы толщина бетона со стороны отверстия была достаточной для обеспечения температуры рамки, не превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету по табл. 17.
Черт. 14. Конструкция железобетонного купола покрытия с плоской верхней поверхностью из жаростойкого бетона для круглого теплового агрегата
1 - купол; 2 - пята купола; 3 - опорное кольцо; 4 - шов бетонирования; 5 - кожух;
6 - теплоизоляционная прослойка толщиной 20-40 мм; 7 - рабочая арматура опорного кольца; 8 - компенсационный шов шириной 20-40 мм, заполненный легко деформируемым материалом; 9 - рабочая арматура купола; 10 - хомут их проволоки диаметром 6 мм; II - сетка из проволоки диаметром до 6 мм
Площадь сечения рамки в каждом направлении должна быть достаточной для восприятия усилий в перерезанных стержнях.
Отверстия большого размера следует окаймлять армированными бортовыми замкнутыми рамами. Сечение стенок бортовых рам определяют из расчета на усилия от воздействия температуры и нагрузки.
5.20. Фундаменты, борова и другие сооружения. расположенные под землей и подвергающиеся нагреву, должны находиться выше наиболее возможного уровня грунтовых вод. При наличии воды следует предусматривать гидроизоляцию.
5.21. Кожухи тепловых агрегатов из листовой стали допускается предусматривать, когда необходимо обеспечить газонепроницаемость конструкции и когда имеется большое количество отверстий или точек крепления оборудования.
Соединение кожуха с бетоном следует осуществлять арматурными сетками или анкерами, приваренными к кожуху (см. черт. 13).
5.22. Если жаростойкий бетон подвержен сильному истирающему воздействию со стороны рабочего пространства, то его следует защищать металлической панцирной сеткой, по которой наносится слой торкретбетона, или блоками из наиболее стойкого в этих условиях жаростойкого бетона или огнеупора.
ТРЕБОВАНИЯ, УКАЗЫВАЕМЫЕ В ПРОЕКТАХ
5.23. В рабочих чертежах конструкций или в пояснительной записке к проекту должны быть дополнительно указаны:
а) наибольшая температура нагрева конструкции при эксплуатации, принятая в расчете;
б) вид и класс бетона по предельно допустимой температуре применения;
в) класс бетона по прочности на сжатие и требуемая прочность бетона при температуре во время эксплуатации;
г) виды (классы) арматуры и марка жаростойкой стали;
д) вид увлажнения бетона и его периодичность при эксплуатации;
е) прочность бетона при отпуске сборных элементов предприятием-изготовителем;
ж) способы обетонирования стыков и узлов, марка и состав раствора для заполнения швов в стыках элементов.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Справочное
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
УСИЛИЯ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ
В ПОПЕРЕЧНОМ СЕЧЕНИИ ЭЛЕМЕНТА
Mt - изгибающий момент;
Nt - продольная сила;
Qt - поперечная сила.
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО
НАПРЯЖЕННОГО ЭЛЕМЕНТА
P - усилие предварительного обжатия, определяемое по СНиП 2.03.01-84 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;
ssp и s’sp - предварительные напряжения соответственно в напрягаемой арматуре S и S’, которые принимаются по СНиП 2.03.01-84 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;
e0p - эксцентриситет усилия предварительного обжатия P относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемого по СНиП 2.03.01-84, при величинах ssp и s’sp с учетом первых и вторых основных потерь;
sbp - сжимающие напряжения в бетоне на уровне центров тяжести продольной арматуры S и S’ после проявления всех основных потерь, которое определяется по формуле (16).
ХАРАКТЕРИСТИКА МАТЕРИАЛОВ
ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ ТЕМПЕРАТУРЫ
Rb,tem и Rbtt - расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению для предельных состояний первой группы;
Rb,tem,ser и Rbtt,ser - расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению для предельных состояний второй группы;
Rst и Rst,ser - расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;
Rswt и Rsct - расчетные сопротивления поперечной арматуры растяжению при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента на действие поперечной силы и арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;
Еbt - модуль упругости бетона;
Еst - модуль упругости арматуры;
sst, sbtt и sb,tem - напряжения в растянутой арматуре, в растянутом и сжатом бетоне, в сечении с трещиной от воздействия температуры;
ss, sbt и sb - то же, от нагрузки;
ss,tot, sbt,tot и sb,tot - то же, от суммарного воздействия температуры и нагрузки;
att, acs и abt - коэффициенты линейного температурного расширения, температурной усадки и температурной деформации бетона;
ast - коэффициент линейного температурного расширения арматуры;
astm - коэффициент температурного расширения растянутой арматуры в бетоне с учетом влияния работы бетона между трещинами, определяемый по формуле (49).
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
b - ширина прямоугольного сечения и ширина ребра таврового и двутаврового сечения;
bf, b’f - ширина полки таврового и двутаврового сечения соответственно в растянутой и сжатой зоне;
h - высота прямоугольного таврового и двутаврового сечений;
hf, h’f - высота полки таврового и дву. таврового сечения соответственно в растянутой и сжатой зонах;
a, а’ - расстояния от равнодействующего усилия в арматуре соответственно S и S’ до ближайшей грани сечения;
h0 - рабочая высота сечения;
hu - рабочая высота сечения над швом;
hf - высота полки таврового сечения;
hw - высота ребра таврового сечения;
- кривизна оси элемента от воздействия температуры при нагреве, при остывании от усадки бетона и при остывании от усадки и ползучести бетона;
у - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до растянутой грани в формулах (5), (14) и (15) и до менее нагретой грани в формулах (23) и (30);
ys и y’s - расстояние от центра тяжести приведенного сечения элемента до равнодействующей усилий в арматуре S и S’;
I - момент инерции сечения бетона относительно центра тяжести сечения элемента, вычисляемый без учета температуры как для ненагретого бетона (формула 1 );
Ired - момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести. определяемый по указаниям п. 1.15;
ft, et - прогиб и удлинение элемента от нагрева;
ecs и ecsc - укорочение элемента от усадки и от усадки и ползучести бетона при остывании.
ТЕМПЕРАТУРЫ
tb - температура бетона;
ts и t’s - температура арматуры S и S’;
ti - температура среды со стороны источника тепла;
te - температура воздуха с наружной стороны элемента;
tbw - температура бетона в центре тяжести приведенного сечения;
tbc - средняя температура бетона сжатой зоны;
tbu - температура бетона в сечении над швом.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Рекомендуемое
УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЖАРОСТОЙКОГО БЕТОНА
В ЭЛЕМЕНТАХ КОНСТРУКЦИЙ
|
Наименование теплового агрегата |
Элементы из жаростойкого бетона |
Температура рабочего пространства печи, °С |
Рекомендуемый состав бетона
по табл. 9, № |
|
I. В черной металлургии
|
|
Доменная печь |
Фурменные приборы
|
1300 |
16, 19 |
|
|
Шахта, пень лещади
|
1200 |
11 |
|
|
Газоотводы и наклонный газопровод
|
800 |
23, 24 |
|
|
Пылеуловитель
|
800 |
23, 24 |
|
Вагранки для плавки чугуна |
Стены колосника и плавильного пояса
|
1300 |
19 |
|
Воздухонагреватели доменной печи |
Стены (нижняя часть), днище
|
1200 |
11 |
|
|
Борова
|
800 |
23, 24 |
|
Обжиговые машины агломерационного производства
|
Нижний коллектор и газоотводы |
800 |
23, 24 |
|
|
Верхний коллектор
|
800 |
23, 24 |
|
Нагревательные колодцы |
Стенды рабочих ячеек, под, крышка
|
1300 |
19, 21 |
|
Методические нагревательные печи
|
Изоляция глиссажных труб и стены на высоту 1 м |
1200 |
19 |
|
Ямные печи для замедленного охлаждения
|
Стены |
800 |
23, 24 |
|
Коксовые батареи |
Фундаменты и борова
|
600 |
23,24 |
|
II. В цветной металлургии
|
|
Графитировочные печи |
Стены
|
1200 |
11 |
|
Печи кипящего слоя
|
Своды и решетка |
1100 |
11, 15 |
|
Алюминиевые и магниевые электролизеры
|
Днища |
1000 |
10, 11 |
|
Электролизеры сверхчистого алюминия
|
„ |
1000 |
10, 11 |
|
Термические, нагревательные, отжиговые печи
|
Стены, свод и под |
1200 |
11, 19 |
|
Пылевые камеры
|
Стены и покрытие |
800 |
15 |
|
Печи для плавления лома алюминия
|
Стены и свод |
1000 |
15 |
|
Надземные и подземные газоходы
|
Днище, стены и свод |
1100 |
11, 15 |
|
Фосфорные электропечи
|
Свод |
1100 |
15 |
|
Ферросплавные печи
|
Днище и стены |
1000 |
10, 11 |
|
Камерные печи
|
Свод, стены, под |
1200 |
19 |
|
Электролитические ванны цветной металлургии
|
Стены |
1000 |
10, 11 |
|
III. В нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности
|
|
Трубчатые печи |
Стены камеры радиации
|
1000 |
33-37 |
|
|
Своды камеры радиации
|
1000 |
33-37 |
|
|
Стены камеры конвекции
|
1000 |
23, 24, 25, 26 |
|
|
Своды камеры конвекции
|
1000 |
23, 24, 25, 26 |
|
Вертикально-секционные печи |
Стены камеры радиации
|
900 |
33-37 |
|
Трубчатые печи беспламенного горения типа Б
|
Фундаменты, стены, свод, под, перевальные стенки |
800 |
10, 11 |
|
Трубчатые печи беспламенного горения типа 3Р
|
Стены, свод, под |
850-1100 |
23-26, 33-37 |
|
Трубчатые печи настильные типа 3Д
|
То же |
900-1100 |
23-26, 33-37 |
|
Трубчатые печи настильные типа В
|
Стены, свод, под |
800 |
22 |
|
Вертикально-факельные печи типа ГС
|
Стены камер конвекции и радиации, свод, подовая часть
|
900 |
23-26, 33-37 |
|
Объемно-настильные печи с разделитель ной стенкой типа ГН
|
То же |
900-1100 |
23-26, 33-37 |
|
Цилиндрические, факельные, типа ЦС |
Стены камер конвекции и радиации, свод, подовая часть
|
800-1100 |
23-37 |
|
Цилиндрические печи типа ЦД настильные с дифференци-рованным подводом воздуха
|
То же |
800-1100 |
23-37 |
|
Каталитического риформинга и гидроочистки типа Р многокамерные
|
Стены, свод, подовая часть |
1250 |
19-21 |
|
Надземные газоходы трубчатых печей
|
Все элементы |
600 |
22-32 |
|
Подземные газоходы трубчатых печей
|
То же |
800 |
10, 11 |
|
IV. В промышленности строительных материалов
|
|
Туннельные печи для обжига обыкновенного глиняного кирпича
|
Стены и своды зон подогрева и охлаждения |
800 |
10, 11 |
|
|
Стены и свод зоны обжига
|
1100 |
19 |
|
Вращающиеся печи для обжига цемента
|
Зона цепной завесы и откатная головка |
1000 |
10, 11 |
|
Кольцевые печи для обжига кирпича
|
Покрытие, стены, под |
1000 |
10, 11 |
|
V. В различных отраслях промышленности
|
|
Борова и газоходы для температур до 350 °С
|
Стены, свод |
350 |
2-4 |
|
Борова и газоходы для температур до 800 °С
|
То же |
800 |
6-9 |
|
Паровые котлы, экономайзеры, котлы-утилизаторы
|
Футеровка стен |
800 |
10, 11 |
|
Фундаменты тепловых агрегатов |
Элементы, нагревающиеся до температур выше 200 °С, но не более 800 °С
|
800 |
6-9 |
|
Полы горячих цехов
|
- |
- |
7, 8 |
|
Колпаковые печи для обжига металла
|
- |
800 |
10, 11 |
|
Обжиговые печи электродной промышленности
|
- |
1400 |
20, 21 |
|
Сушильные печи
|
Покрытие, станы, под |
1000 |
10, 11 |
|
Котлы различного назначения |
Футеровка экранированных стен
|
800 |
23-37 |
|
Нагревательные, прокатные, кузнечные и конвейерные печи
|
Стены, под, глиссажные и опорные трубы |
1200 |
19, 21 |
|
Печи для обжига сернистых материалов
|
Стены, свод, под |
1000 |
15-18 |
|
Печи для обжига санитарно-технического оборудования
|
Свод |
1100 |
19 |
